帶式輸送機(jī)功率影響因素的研究

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帶式輸送機(jī)功率影響因素的研究 帶式輸送機(jī)功率影響因素的研究 摘要 當(dāng)帶式輸送機(jī)的帶速、長度、提升高度、運(yùn)量一定的情況下，在不同帶寬、托輥直徑、上托輥組間距以及不同的驅(qū)動布置形式下計算帶式輸送機(jī)的膠帶規(guī)格，并得出帶式輸送機(jī)的計算功率。 關(guān)鍵詞 帶速；托輥直徑；上托輥組間距；膠帶；功率 0 引言 通常，當(dāng)帶式輸送機(jī)的單機(jī)長度越長、提升高度越大并且運(yùn)量達(dá)到帶式輸送機(jī)運(yùn)輸極限時，帶式輸送機(jī)的裝機(jī)功率也會越大。除這些因素外，帶式輸送機(jī)的帶寬、托輥直徑、上托輥組間距以及驅(qū)動布置形式也會直接影響輸送機(jī)的影響功率。本文通過對一典型帶式輸送機(jī)的裝機(jī)功率在不同條件下進(jìn)行計算，分析以上幾種因素對功率的影響。 1 帶寬的技術(shù)要求 在帶式輸送機(jī)的物料、帶速、托輥槽角一定的情況下，帶寬是保證帶式輸送機(jī)輸送能力的重要因素。根據(jù)ISO5048公式結(jié)合圖1有： 圖1 帶式輸送機(jī)槽形截面 b—有效帶寬，mm 物料填充率 φ=Q/Q0 *100% Qv-每小時通過的物料的體積，m3/h Q0-每小時通過的物料的質(zhì)量，t/h Q-帶式輸送機(jī)運(yùn)量，t/h 通常情況下，物料填充率在75%~90%之間認(rèn)為較為合理。 2 托輥的技術(shù)要求 因要保證輥子轉(zhuǎn)數(shù)不超過600r/min托輥直徑可根據(jù)公式計算選取。 影響上托輥組間距的因素有輸送帶質(zhì)量、物料質(zhì)量、托輥的單位旋轉(zhuǎn)質(zhì)量等，通過上述數(shù)據(jù)計算輸送帶垂度y，托輥組間距應(yīng)保證輸送帶垂度y≤0.01。 mm， a0-上托輥組間距 -單位長度輸送帶質(zhì)量，kg/m -單位長度上物料重量，kg/m 3 膠帶的技術(shù)要求 選取膠帶時應(yīng)考慮適宜的安全系數(shù)，通常棉帆布、尼龍帆布、鋼絲繩膠帶的安全系數(shù)分別取為8~9、10~12、7~9。帶式輸送機(jī)運(yùn)行條件好，傾角小，強(qiáng)度低，起動性能好時可取小值，反之則取大值。 4 典型帶式輸送機(jī)功率計算 帶式輸送機(jī)基本參數(shù)如下： 運(yùn)量Q=2000t/h，物料容重ρ=1.45t/m3，粒度0mm~150mm，帶速v=3.15m/s，水平機(jī)長L=1309m，提升高度H=61m。 結(jié)合上述填充率計算公式、托輥轉(zhuǎn)速計算公式以及垂度計算公式，通過初步計算分析，此帶式輸送機(jī)可以采用1400mm和1200mm兩種帶寬，托輥直徑規(guī)格可選用Φ159、Φ133兩種，托輥組間距可采用常用的1200mm和1000mm兩種，帶式輸送機(jī)驅(qū)動的布置形式可分為Ⅰ：單滾筒雙驅(qū)動和Ⅱ：雙滾筒雙驅(qū)動兩種形式。Ⅰ、Ⅱ布置形式見圖2、3. 圖2 布置形式I單滾筒雙驅(qū)動 圖3 布置形式II雙滾筒雙驅(qū)動 采用系數(shù)法，對不同帶寬、托輥直徑、托輥組間距和帶式輸送機(jī)驅(qū)動布置形式分別進(jìn)行計算。計算公式如下： 式中： C—系數(shù)，按ISO5048計算； f-模擬摩擦系數(shù)； L-輸送機(jī)長度，mm； g-重力加速度，g=9.81m/s2； qRo 、qRu-承載、回程分支托輥每米長旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量，kg/m； qB-每米長輸送帶的質(zhì)量，kg/m； qG-每米長輸送物料的質(zhì)量，kg/m； FH-主要阻力，N； FN-附加阻力，N； FS1-特種主要阻力，即托輥前傾摩擦阻力及導(dǎo)料槽摩擦阻力，N； FS2-特種附加阻力，即清掃器、卸料器及翻轉(zhuǎn)回程分支輸送帶的阻力，N； FSt-傾斜阻力，N； 計算結(jié)果如表中所示： 帶寬 B(mm) 托輥 直徑 Φ（mm） 上托輥組間距 a（mm） 驅(qū)動布置形式 軸功率 （kW） 電機(jī)功率 （kW） 膠帶規(guī)格 最大張力 （kN） 1400 133 1.2 Ⅰ 645 2x450 ST1600 268.5 133 1 Ⅰ 648 2x450 133 1.2 Ⅱ 665 2x450 133 1 Ⅱ 669 2x450 159 1.2 Ⅰ 652 2x450 159 1 Ⅰ 657 2x450 159 1.2 Ⅱ 673 2x450 159 1 Ⅱ 679 2x450 表1 B=1400mm計算結(jié)果 帶寬 B(mm) 托輥 直徑 Φ（mm） 上托輥組間距 a（mm） 驅(qū)動布置形式 （kW） 電機(jī)功率 （kW） 膠帶 規(guī)格 最大張力 （kN） ST1600 270.1 ST2000 343.1 ST2000 345.1 ST1600 271.9 ST1600 274.5 ST2000 347.3 ST2000 349.9 軸功率 1200 133 1.2 Ⅰ 629 2x400 ST1600 262.4 133 1 Ⅰ 633 2x400 ST2000 263.8 133 1.2 Ⅱ 648 2x450 ST1600 334.1 133 1 Ⅱ 651 2x450 ST2000 335.8 159 1.2 Ⅰ 637 2x450 ST1600 265.6 159 1 Ⅰ 642 2x450 ST2000 267.5 159 1.2 Ⅱ 655 2x450 ST1600 337.9 159 1 Ⅱ 660 2x450 ST2000 340.3 表2B=1200mm計算結(jié)果 由上述計算結(jié)果可以看出，當(dāng)帶寬、托輥直徑增大、托輥組間距變小時，帶式輸送機(jī)的功率會增大。當(dāng)帶式輸送機(jī)采用單滾筒驅(qū)動布置方式時，膠帶最大張力明顯加大，膠帶規(guī)格明顯增大，而多滾筒驅(qū)動布置方式有效的分散了圓周力，膠帶的最大張力明顯下降。 5結(jié)論 根據(jù)上述分析，在進(jìn)行帶式輸送機(jī)整體設(shè)計時，采用小帶寬、小托輥直徑和大托輥組間距同時采用多滾筒驅(qū)動布置方式可以降低帶式輸送機(jī)的功率。 參考文獻(xiàn) [1]張尊敬，等.DTII(A)型固定式帶式輸送機(jī)設(shè)計手冊[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2003. [2]張鉞.新型帶式輸送機(jī)設(shè)計選用手冊[M].北京：冶金工業(yè)出版，2001. [3]宋偉剛.散裝物料帶式輸送機(jī)設(shè)計.沈陽：東北大學(xué)出版社，2000，4. [4]董大仟，何青.托輥間距的選擇對帶式輸送機(jī)功率的影響.煤礦機(jī)械，2008(4)：66-68. Word文件下載：帶式輸送機(jī)功率影響因素的研究.doc 水準(zhǔn)儀的使用方法_水準(zhǔn)儀使用方法圖解_水準(zhǔn)儀的測微器 大傾角特厚煤層懸頂結(jié)構(gòu)能量分布特征與防沖方法_張基 3313回采地質(zhì)說明書新 南橫街東口危改小區(qū)工程施工總結(jié) 天津諾爾電氣股份有限公司軟起6000說明書 巖土工程勘察實踐中常見問題分析 天津特色城市夜景照明規(guī)劃設(shè)計初探 家用沼氣池_家用沼氣池設(shè)計圖_沼氣池設(shè)計圖 中頻感應(yīng)加熱電源的系統(tǒng)軟件設(shè)計 簡析如何進(jìn)行現(xiàn)代高層建筑設(shè)計 QQ空間 新浪微博 騰訊微博 人人網(wǎng) 更多

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